德陽冷卻塔

德陽冷卻塔
型號:dylqt
品牌:金波
原產地:中國
類別:工業設備 / 通用機械 / 制冷設備
標籤︰德陽冷卻塔 , 德陽玻璃鋼
單價: ¥1000 / 件
最少訂量:1 件

產品描述

德陽冷卻塔
1、設計條件
溫度:38℃進水,32℃出水,27.9℃濕球;

水量:1430M³/H;水質:自來水;

耗電比:≤60Kw/台,≤0.04Kw/M³·h,

場地:23750mm×5750mm;

通風狀況:一般。

2、冷卻塔選型

符合以上條件的冷卻塔為:LRCM-H-200SC8×1台。

(冷卻塔[設計基準]37-32-28℃,此條件下冷卻塔處理水量為名義處理水量)

其中,LRC表示良機方形低噪聲冷卻塔,M表示大陸性氣候適用,H表示加高型,200表示冷卻塔單元名義處理水量200M³/H,S表示該機型區別於一般冷卻塔,C8表示該塔共由8個單元並聯組合而成,即名義處理總水量為1600M³/H。

冷卻塔的外觀尺寸為:22630×3980×4130。

冷卻塔配電功率:7.5Kw×8=60Kw,耗電比為60÷1600=0.0375Kw/M³·h。

校核計算
1、已知條件:

冷卻塔LRCM-H-200SC8在37-32-28℃溫度條件下單元名義處理水量L=200 M³/H;

冷卻塔風量G=1690M³/min。

2、設計條件:

熱水溫度:T1=38℃;

冷水溫度:T2=32℃;

外氣濕球溫度:Tw=27.9℃;

大氣壓:Pa=76mmHg;

處理水量:L=179 M³/min;

水氣比:L/G=1.605;

熱負荷:Q=1074000Kcal/h;

組合單元數:N=8。

3、冷卻塔特性值

當Tx=T1-0.1×(T1-T2)時,dh1=(hw –ha);

當Tx=T1-0.4×(T1-T2)時,dh2=(hw –ha);

當Tx=T2+0.4×(T1-T2)時,dh3=(hw –ha);

當Tx=T2+0.1×(T1-T2)時,dh4=(hw –ha);

     水溫度℃  濕球溫度℃ 
T1              T2  Tw 
38.0  37.4  35.6  34.4  32.6  32.0  27.9 
焓值  35.861  34.792  31.762  29.880  27.247  26.416  21.307 

焓值單位為Kcal/Kg。

隨水氣比的變化可得到以下數據:

L/G  1.100  1.300  1.500  1.605  1.700  1.900  2.10 
Ka·V/L  0.967  1.058  1.175  1.251  1.333  1.566  1.963 

由上表數值可以求得冷卻塔特性曲線,再按斜率K=-0.6交于設計點(見曲線圖)。

4、冷卻塔冷卻能力比較

由上列數值繪出設計條件之特性曲線,然後由設計點(L/G, Ka·V/L)繪出水塔特性斜線與37-32-28℃標準特性曲線相交得到L’/G=1.769。

即,設計條件轉換到37-32-28℃標準條件下之當量水量

L’=(L’/G)*G

代入數據,L’=1.769×1690×60×1.1=197.3M³/h。

而LRCM-H-200S之名義處理水量L=200 M³/h,可以滿足設計條件。

5、結果

LRCM-H-200S名義處理水量200 M³/h大於設計當量水量197.3M³/h,所以,此機型能滿足使用要求。

四、模擬運行計算

1、建立數學模型

冷卻塔實際運行中,各參數的變化是很複雜的,無論何種形式,在表示其熱工特性的重要參數上,有,以焓為基準的總容積傳熱係數(Ka·V/L)與填料的材質特性(Ka)、冷卻塔的結構形式、淋水密度(L/Al)、水氣比(L/G)、塔體斷面通風風速或風負荷(G/Ag)……等諸多因素;再綜合冷卻塔的運行環境等因素,可以設定以下條件:

1)冷卻塔風機靜壓Ps恆定;

2)冷卻塔循環水量L一定(此處不計偏差);

3)冷卻塔熱容量Q一定(按主機最大負荷計),且入水溫度t1為一定;

4)冷卻塔放置位置不變;

5)冷卻塔結構形式不變。

於是,可以知道變化的主要參數有:

1)冷卻塔風機的風量G;

2)冷卻塔風機的出水溫度t2;

3)環境濕球溫度tw;

我們可以抽象出以下方法對冷卻塔的實際運行進行簡化模擬:

A.對冷卻塔a區進風

冷卻塔進風動力源於風機所產生的靜壓Ps與塔體入風口靜壓Pa之差Ps。

va=; …………①

設定A軸百葉開啟角度20°,再考慮塔體入風百葉影響,取=1.12。

B. 對冷卻塔d區通風

只有塔體入風百葉,取=1.05。

C.對冷卻塔b區通風

b1區靠A軸百葉僅150mm左右,通風量按它與進風口高度之百分比計約為4%;

b1區靠1/A軸距離約1650mm左右,通風量按它與進風口高度之百分比計約為58%。

D.對冷卻塔c區排風

c區為冷卻塔高速排風區,在空間上,它近似于有限空間射流,射流的外形象橄欖………②

式中

vx——射程x處的射流軸心速度;

v0——射流出口處的初平均速度;

x——出口至計算斷面的距離;

d0——送/排風口直徑;

a——送/排風口的紊流係數;

上式是自由射流,它可以大致繪出射流的具體形狀(如射程、最大射流斷面)。但,在受限空間,排風口的速度衰減估算一般採用下式。

…………⑶

受限空間射流的壓力場是不均勻的,各斷面的靜壓隨射程的增加而增加;同時,由於射流速度場的相似性,必然有溫度場的相似性。

…………⑷

此處簡化計算為平均值。

式中,

⊿Tx——射流x處與週圍空氣的溫度差;

⊿T0——射流出口處與週圍空氣的溫度差。

E.對冷卻塔e區滯留熱空氣

射流上部受柵欄影響,部分空氣流向分散;以及射流過程中排風熱空氣與週圍空氣進行熱能與動量的交換,其結果導致週圍空氣溫濕度升高,焓值升高的空氣一部分上升,另一部分滯留于柵欄下部空間。這兩部分一起形成了e區的滯留熱空氣。

通過以上建模分析可知,此環境中運行的冷卻塔要克服的問題是:

b區回流高溫高濕空氣;

d區負壓值過大,風量可能不足;

c區滯留熱空氣。

2、參數估算

1)已知

冷卻塔入風口尺寸:7.45×2=14.9m²

冷卻風機直徑:2000mm

冷卻風機的總靜壓:110Pa

冷卻風機的名義風量:28.17 m³/s

塔體風阻力:90 Pa

冷卻塔設計處理水量:179m³/h

冷卻塔有效散水面積:6.1m²

冷卻塔填料容積:14.63m³

冷卻塔進水溫度:38℃

環境濕球溫度:27.9℃

A軸百葉面積:≤11.25 m²

易得,

冷卻塔水負荷(L/Al):29.36 m³/ m²·h

冷卻塔填料特性值(Ka):15306

冷卻塔出風口風速(v0):8.98 m/s

冷卻塔出風口動壓(Pv):18.3Pa

A軸百葉面通風風速:2.81 m/s

(注:冷卻塔基礎墩高度750mm)

2)計算

冷卻塔通風遵循進出風量相等原則,可知,a區通風量與e區排風量相等。

A.在c~e區,計算e區的靜壓與溫度

設從風機排出的空氣與水熱交換100%,即排風口飽和濕空氣焓

ha2=ha1+L/G(T1-T2)…………⑸

e區排風動壓Pve

ve= v0×………⑹

當x/d=2時,ve=1.98m/s,即排風到達頂部柵欄時,動壓基本轉化為靜壓,

Ps≈16.1Pa

排風空氣在此處靜壓呈正態分布,熱風被排出。

e區空氣溫度差

⊿Te=(38-27.9)×

=0.87℃

說明e區排風(非飽和濕空氣)與週圍空氣之溫度比較接近。

e區彌散的熱空氣的濕球溫度近似為:

twe=27.9+0.87=28.77℃

B.在b~d區

其中,冷卻塔進風兩側,一面臨A軸,一面臨1/A軸。假定,兩面進風量相同,則冷卻塔進風面風速約為1.89 m/s,每面進風量約14.08m³/s。

冷卻塔進風臨A軸側,由於靠近百葉,所以風量視為足夠;

對臨1/A軸側,d區可分上、下兩部分通風,其中上部通風約58%;同理,下部通風約38%;即是說,由於下部通風量的不足,上部熱風回流大部分彌補了1/A軸側通風量的不足,同時也造成d區負壓過大。

 

由式⑴,

因為G=V·A,冷卻塔通風面積一定。

所以,⊿Ps=

代入數據,⊿Ps=1-0.8836)

=0.3Pa

超出的負壓,使得d區通風惡化,上部熱風更多從b2區流向d區,即實際上部通風量應為:58%+4%=62%,d區上、下兩部分空氣混合而成1/A側冷卻塔的進風,混合后的濕球溫度tw’(A軸空氣濕球溫度tw=27.9℃)。

…………⑺

代入數據,求得hw’=21.94Kcal/kg

按空調二類地區換算,可得混合后的空氣濕球溫度:tw’=28.3℃。它說明1/A軸側冷卻塔的進風濕球溫度要比A軸側的高出0.4℃。

按⑸式可以得出塔熱空氣的焓h2:

h2=21.307+1.605×(38-32)

=30.937 Kcal/kg

(注:如果按38℃排風溫度,出塔熱空氣的焓應為35.848 Kcal/kg)

依照上述結果推算,

1/A軸側冷卻水出水溫度T2’:

T2’=38-

=32.4℃

到此,計算完成。

3)評述與結論

以上結果是在抽象簡化後計算得出,鑒於冷卻塔在現場運行時情況更為複雜,例如,風機靜壓的影響,環境的蓄熱量,分水均勻度,風葉片的安裝角度等等,但,總的說來,冷卻塔出水溫度偏差應在0.4~0.7℃內


 德陽冷卻塔

付款方式︰合同
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成都金玻玻璃鋼冷卻塔廠
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最後上線︰2012/09/14