3、形式代碼說明：
Bornmann雙螺杆泵共有：Z,ZK,Zi三種主要結構形式。
Z—長軸結構：一般要求採用填料密封、雙端面機械密封或金屬波紋管密封時選用，當介質工作溫度超過150-200 時選用。
ZK—短軸結構：採用機械密封介質溫度<120。
Zi—內置軸承結構：採用機械密封，介質溫度<80。只適用於潤滑性介質的輸送。
焊接泵體輸送介質最高溫度可達280
4、泵體加熱方式代碼的說明:
Bornemann雙螺杆泵泵體加熱方式,根據泵體是鑄件還是焊件的不同而不同.
焊接結構的泵體的加熱,全部採用泵體壓出部位的圓周部分加熱,即泵體中段部分加熱的方式,鑄造結構泵的
所有泵體的加熱,不同的規格採用不同的加熱方式詳見下表:

二、雙螺杆泵密封形式代碼說明：
根據 雙螺杆泵 的結構的不同，密封形式也不同：

此表只適用於Z ZK 結構

• w.v2.1-14雙螺杆泵轉速960粘度300,750,1500mm/s下性能曲線圖
• w.v3.1/3.2-14雙螺杆泵轉速960粘度300,750,1500mm/s下性能曲線圖
• w.v4.1/4.2-58雙螺杆泵轉速960粘度300,750,1500mm/s下性能曲線圖
• w.v5.1/5.2-67雙螺杆泵轉速960粘度300,750,1500mm/s下性能曲線圖
• w.v6.4/6.5-75雙螺杆泵轉速960r/min,介質粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• wv7.2/7.3-85雙螺杆泵轉速960r/min,介質粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• WV8.4/8.5-100雙螺杆泵 轉速950r/min 粘度300 750 1500cst性能曲線圖
• WV9.2/9.3-90雙螺杆泵轉速950r/min介質粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• W.V10.1ZK-94雙螺杆泵轉數950r/min,粘度300,750,1500cst下性能曲線圖
• W.V2.1-14雙螺杆泵轉速1450r/min,粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• w.v3.1/3.2-30雙螺杆泵轉速1450r/min粘度300,750,1450cst性能曲線圖
• W.V4.1/4.2-48雙螺杆泵轉速1450r/min 粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• W.V5.1/5.2-54雙螺杆泵轉速1450r/min粘度:300,750,1500cst性能曲線圖
• W.V6.4/6.5雙螺杆泵轉速1450r/min粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• W.V7.2/7.3-57雙螺杆泵轉速1450r/min粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• W.V7T.2/7T.3-67雙螺杆泵轉速1450r/min粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• W.V8.4/5-67雙螺杆泵轉速1450r/min,粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• W.V9.2/9.3雙螺杆泵(瀝青輸送泵,原油輸送泵)轉速1450r/min,粘度300,750,1500cst性能曲線圖
• 雙螺杆泵 的結構和工作原理
  

  一、 雙螺杆泵 的結構：
  •  雙螺杆泵 有密封和非密封型兩類。
  • 密封型
  • 由漸開線和擺線組合而成
  • 其 η v 略遜于擺線嚙合的螺杆泵
  • 但能使工藝簡化，成本降低。
  • 非密封型
  • 採用兩根 D 相同、單頭、定螺距、矩形或梯形齒形的螺杆
  • 不能形成完全封閉的嚙合線，屬於非密封型螺杆泵。
  • 為減少漏泄，需增加導程數，又要限制螺杆的長度，故不得不減小螺旋的升角，從而導致螺杆自鎖。
  • 因此，傳遞扭矩需靠齒輪，主動和從動螺杆彼此不直接接觸。
  二、 雙螺杆泵 的工作原理
  

  • 外軸承式 - 同步齒輪和軸承裝在泵體外面，單獨潤滑
  • 內軸承式 - 齒輪和軸承置於泵體內部
  • 上圖是兩側吸入、中間排出結構，軸向力可基本平衡。
  雙螺杆泵 (高溫 雙螺杆泵 ,抽油螺杆泵)選型技巧
  

  雙螺杆泵( 高溫 雙螺杆泵 ,抽油螺杆泵) 的選型包括性能參數的選擇和泵結構型式的選擇，泵結構型式的選擇參見雙螺杆泵的結構形式介紹。
  性能參數的選擇：
  1. 流量 Q ：
  作為容積式泵，影響 雙螺杆泵 流量的因素主要有轉速 n ，壓力 p ，以及介質的粘度 v 。
  1.1 轉速 n 的影響：
  螺杆泵(高溫 雙螺杆泵 ,抽油螺杆泵)在工作時，兩螺杆及襯套之間形成密封腔，螺杆每轉動一週便由進口向出口移出一個密封腔，即一個密封腔的體積的液體被排出去。理想狀態下，泵內部無洩漏，那麼泵的流量與轉速成正比。即： Qth=n*q
  n---- 轉速； q---- 理論排量，即泵每轉一週所排出的液體體積； Qth---- 理論排量。
  1.2 壓力 △ P 的影響：
  雙螺杆泵 (高溫 雙螺杆泵 ,抽油螺杆泵)實際工作過程中，其內部存在洩漏，也稱滑移量。由於泵的密封腔有一定的間隙，且密封腔前、后存在壓差 △ P ，因此，有一部分液體回流，即存在洩漏，洩漏量用 △ Q 表示，則 Q=Qth- △ Q
  顯而易見，隨着密封腔前、后壓差 △ P 升高，洩漏量 △ Q 逐漸增大。對於不同型線和結構，影響大小也各不相同。
  1.3 粘度 v 的影響：
  試想：將清水和粘稠的漿糊以相同的體積從漏斗式的容器中洩漏出去。顯然水比漿糊要洩漏得快。
  同理，對於 雙螺杆泵 ，粘度大的流體比粘度小的液體的洩漏要小，洩漏量與介質粘度有一定的比例關係。
  綜上所述，要綜合地考慮以上各種因素，通過一系列的計算才能精確地知道泵的實際流量是否符合工況要求。
  2. 壓力 △ P ：
  與離心泵不同， 雙螺杆泵 的工作壓力 △ P 由出口負載決定，即出口阻力來決定。出口阻力與泵的出口處的壓力是匹配的，出口阻力越大，工作壓力也越大。若想知道壓力，則需要用流體力學的知識對出口阻力精確的計算。
  3. 軸功率 N ：
  雙螺杆泵 ( 高溫雙螺杆泵,抽油螺杆泵 )的軸功率分為兩部分，即：
  Nth---- 液壓功率，即壓力液體的能量；
  Nr---- 摩擦功率。
  對於確定的壓力和流量，其液壓功率是一定的，因此影響軸功率的因素為摩擦率 Nr 。
  摩擦功率是由於運動部件的摩擦而消耗的那部分功率。這些摩擦功率顯然是隨着工作壓差的增加而增加的，並且介質粘度的增加也會引起液體摩擦功率的增加。
  由此，泵的軸功率除了液壓功率外，其中摩擦功率隨介質粘度及工作壓力而增加，因此在選擇配套電機時，介質的粘度也是一個非常重要的參考數據。尤其在輸送高粘度介質時，需要作比較精確的計算。
  在計算功率后，選擇配套電機時應遵照樣本表格中所規定的有關規定。
  N(KW) N≤10 10 ＜ N≤50 N ＞ 50 N ＞ 100
  K 1.5 1.25 1.15 1.1
  Nm=N.K
  Nm---- 電機功率 N---- 軸功率 K---- 功率儲備係數
  4. 吸上性能的計算及選擇:泵( 高溫雙螺杆泵,抽油螺杆泵 )工作分為以下幾個階段：
  4.1 吸入，此時液體連續不斷地沿吸入管道移動；
  4.2 旋轉的螺杆把能量傳給工作液體；
  4.3 壓出，此時液體帶有克服壓出管道系統所有阻力所必需的壓力從泵中排出。
  在以上三個階段中，最為重要的階段是必須保証泵的吸上條件，泵才能正常工作，這是泵工作的重要條件，否則就會發生氣蝕，即引起振動，噪音等問題。
  5. 汽蝕余量的計算：
  泵的汽蝕余量 NPSHr 與泵的轉速 n ，導程 h 以及泵所輸送介質的粘度 v 等因素都有關係，對我廠引進的 Bornemann 雙螺杆泵用以下公式計算： NPSHr=(1.5+0.253VF 1.84345+0.0572VF 1.55)*v 0.4146
  VF---- 軸向流速， VF=n*h/60(m/s) ；
  n---- 轉速 (r/min) ； h---- 導程 (m) ； v---- 工作粘度 (°E) 。
  由此可見，泵的 NPSHr 是隨 VF ， v 的增大而增大。因此在吸入條件不好的情況下，宜選擇小導程的雙螺杆泵。這在選型時是很重要的。
  5.1 裝置汽蝕余量 NPSHa 的計算，這裡不再闡述。
  5.2 想要保持泵正常工作，即不發生汽蝕、振動等問題，必須保証以下條件： NPSHa ＞ NPSHr 這即是泵的吸入條件。
  6.  雙螺杆泵 ( 高溫 雙螺杆泵 ,抽油螺杆泵 )的轉速選擇：
  選擇不同的轉速常牽涉以下問題： 6.1 通過選擇合適的泵轉速，以達到適當的性能參數如流量等。
  6.2 隨着粘度的不同，泵的轉速亦應有所改變。
  對於 Boremann 雙螺杆泵，粘度的變化是決定轉速的主要條件，隨着粘度的增大，允許轉速也越低。
  轉速的選擇實質也是吸上性能的問題，尤其是在高粘度的情況下，如果轉速選得過高，就會引起吸入不足，從而產生噪音和振動等問題。因此務必遵照有關原則選擇轉速。